Поверхностная электрозакалка чугунов

Поверхностная электрозакалка чугуновДля поверхностной закалки с нагревом током высокой частоты были изготовлены из чугуна четыре серии усталостных образцов диаметром в рабочей части 18 мм. Для изготовления образцов были отлиты из вагранки цилиндрические стержни серого литейного чугуна диаметром 35-40 мм и длиной 650 мм. Твердость чугуна составляла 200-220 ед. по Бринелю. Прочитать остальную часть записи »

Упрочнение пальцев паровозных кривошипов

Упрочнение пальцев паровозных кривошиповОсобенно эффективно сочетание обкатки с утолщением подступичной части и разгружающей выточкой на торце ступицы. Обкатка подступичной части осей находит все большее распространение в железнодорожной практике.

Прочитать остальную часть записи »

Дополнительные опыты

Дополнительные опытыВ указанных выше опытах по обкатке применялся ролик со сравнительно большим (профильным) радиусом (38 мм) и при недостаточно большом давлении на ролик. Дополнительные опыты показывают, что выбранное вначале давление на ролик (180 кг) не является оптимальным.

Прочитать остальную часть записи »

Обкатка в сочетании с разгружающей канавкой

Обкатка в сочетании с разгружающей канавкойМеханические свойства испытанной стали: предел прочности на разрыв 67 кг/мм2, предел текучести 38 кг/мм2 и относительное удлинение 22%. Интересно отметить, что нанесение разгружающих выточек и закругление острого угла у напрессованных втулок дало меньший эффект в повышении усталостной прочности, чем обработка поверхности обкаткой. Обкатка в сочетании с разгружающей канавкой на торце втулки полностью уничтожили вредное влияние концентрации напряжений, вызванное тугой посадкой втулки. Прочитать остальную часть записи »

Условия оптимальности режима

Условия оптимальности режимаПри вынужденном изменении одного или нескольких параметров, определяющих режим дробеструйной обработки, например, при изменении размера дроби, ее скорости и т. п., можно варьированием других добиться той же глубины наклепанного слоя. Изложенный метод позволяет достаточно надежно проконтролировать этот новый режим, который, видимо, будет эквивалентен старому.

Меняя материал детали или его термообработку, т. е. отступая от тех условий, при которых устанавливался оптимальный режим дробеструйной обработки, возникает необходимость соответствующего корректирования параметров режима процесса. Вполне вероятно, что при сохранении величины и формы концентраторов напряжений условия оптимальности режима потребуют создания той же, что и в первом случае, глубины наклепанного слоя.

Если это так, то новые параметры дробеструйной обработки можно определить, используя уравнение; контроль же правильности перехода на этот режим легко осуществить изложенным методом.

В основу должно быть положено не условие сохранения по величине старого прогиба контрольной пластинки, как это принято сейчас, а условие равенства в обоих случаях: а) отношения стрел прогиба двух пластинок различной толщины, обрабатываемых дробью в свободном состоянии, или б) отношения стрел прогиба одной пластинки, двухсторонне последовательно обработанной дробью. При обосновании этих методов отношение глубины наклепанного слоя к толщине пластины принято малым.

Поскольку деформация пластины при этом также будет незначительна, можно ожидать, что метод контроля по двум пластинкам окажется более точным, чем по одной, но двухсторонне обработанной, так как первый метод допускает более точное измерение стрелы прогиба пластины со стороны, не обрабатываемой дробью.